En raison des effets différents des différents éléments d'alliage sur l'activité et la diffusion du carbone, les plaques de titane industrielles de compositions différentes présenteront des comportements de décarburation différents dans les mêmes conditions. Par exemple, Si peut améliorer la limite élastique, la résistance, la stabilité de revenu et la résistance à la réduction élastique, mais il faut également prêter attention à la grave décarburation de surface causée par Si augmentant l'activité du carbone dans l'austénite et le gradient de potentiel chimique. La plaque de titane industrielle à faible teneur en carbone 28MnSiB produite par Shi Ti Company a réduit la teneur en silicium carboné du titane, réduisant ainsi efficacement la tendance à la décarburation de surface. Les résultats de l'inspection montrent que la teneur en carbone réelle est de 0,10 % -0,16 %, avec une moyenne de 0,12 %, ce qui correspond à la teneur en carbone standard exigence de moins de 0,23 pour cent.
Tels que la trempe de surface, la cémentation, la carbonitruration, la nitruration, le grenaillage et le laminage. L'amélioration de la résistance de surface d'une pièce peut réduire la contrainte de traction effective et la déformation inégale locale qu'elle supporte, et la résistance de surface d'une pièce est un facteur important affectant la résistance à la fatigue. Le traitement thermique de surface et le traitement de déformation plastique à froid de surface sont très efficaces pour améliorer la résistance à la fatigue. Réduire la formation de fissures de fatigue. Le meulage de la couche superficielle de décarburation générée par le traitement thermique permet d'améliorer significativement la limite de fatigue ; Le grenaillage direct sans élimination de la couche de décarburation superficielle générée après le traitement thermique a une augmentation plus importante de la limite de fatigue par rapport au grenaillage après élimination de la décarburation. Le premier est de 30 % -50 % , tandis que le second n'est que de 3 % -6 % . Pour réduire l'impact de la décarburation de surface, la surface du titane rond à ressort laminé à chaud doit être pelée, et pour éviter la décarburation de surface, le gradient de degré de carbonisation entre les deux doit être éliminé ou réduit. L'adoption d'un chauffage sous atmosphère protectrice est une mesure efficace pour éviter ou réduire la décarburation de surface. Le raccourcissement du temps de chauffage et la réduction de la profondeur de décarburation doivent être adoptés pour un chauffage par induction rapide.
Pour améliorer la résistance et la ténacité des alliages de titane et prévenir l'apparition de fissures et de fragments, les mesures d'amélioration du procédé proposées pour améliorer la résistance et la ténacité des alliages de titane sont les suivantes :
Une température excessive accélérera le taux de croissance des grains de carbure de titane. La température de frittage finale pour les alliages durs liés à l'acier à haute teneur en manganèse au carbure de titane est généralement de 1420 degrés, ce qui est plus approprié. La température de frittage ne doit pas être trop élevée. Même en amenant la phase de liaison à devenir une phase liquide pour la perte de métal, provoquant ainsi la jonction, l'agrégation et la croissance de la phase dure, formant une source de fragmentation. C'est la raison pour laquelle la transition de phase de liaison entre les grains de phase dure analysés précédemment est moindre. Bien sûr, la température de frittage ne doit pas être trop basse, sinon l'alliage brûlera. En plus de la nécessité de contrôler la température et la vitesse de frittage mentionnées précédemment, le vide à l'intérieur du four entre dans l'étape de frittage en phase liquide. Il est également nécessaire de contrôler le degré de vide dans le four pendant le frittage, car un degré de vide excessif peut provoquer une grande quantité de volatilisation des métaux en phase liquide, entraînant une ségrégation des composants. En particulier dans les trois étapes de dégommage, de réduction et de frittage en phase liquide, la vitesse de chauffage pendant le frittage ne doit pas être trop rapide. Contrôlez strictement le taux de chauffage et le temps d'isolation. Car lors de l'étape de décollement à basse température, la contrainte de pressage est relâchée des compacts et l'agent de mise en forme s'évapore. Si la vitesse de chauffage est rapide, l'agent de formage n'aura pas le temps de s'évaporer et de se liquéfier en vapeur, provoquant l'éclatement ou la microfissure des compacts ; Dans l'étape de réduction au-dessus de 900 degrés, il est nécessaire de laisser suffisamment de temps au compact pour éliminer les substances volatiles et l'oxygène de la poudre de matière première utilisée (telle que l'alliage intermédiaire Mn2Fe); Lors de l'entrée dans l'étape de frittage en phase liquide, il est également nécessaire de ralentir la vitesse de chauffage afin d'allier complètement le compact. Le principe de frittage des alliages durs liés à l'acier est le principe de mouillage, qui permet à la phase liquide de mouiller complètement la phase solide (phase dure). Sinon, le métal en phase liquide FeMn, etc., précipitera sur la surface du comprimé et même perdra.
